مشاهده مطالب کاربر

تعداد مطالب : 1

تعداد نظرات : 3

زمان آخرین مطلب : 5447روز قبل

آموزش و تحقيقات

تأثیر و ویژگیها و خواص فیزیکی روی حالتهای تخریب ، انحراف، وفروریختن خاکها

چکیده:

در این مقاله به بررسی و ارزیابی فشار ساختاری به عنوان حالت تفکیک کننده ی بار گذاری روی نقاط الاستیکی و تغییر پذیر خاکها و کنترل فروریختگی و تخریب آنها پرداخته شده است . تخریب پذیری خاکها بیشتر حالت غیر ارتجاعی دارد. در حالت فرو رفتگی و تخریب فشار روی ساختار خاک بیش از حد بوده و فشار قبلی آن به تغییر ویژگیها و خواص فیزیکی آن بستگی دارد. درروشهای تحلیلی جدید ویژگیهای وابسته ی مکانیکی در فروریختن خاک ها بر اساس نسبت دفع خاک وظرفیت رطوبت موجود توصیف می گردد . نتایج حاصل از معادلات بدست آمده نیز با یکدیگر متفاوت می باشند. بین ویژگیهای مکانیکی در خاکهای فروریخته با ویژگی های فیزیکی از لحاظ ساختار تئوریکی و معادلات جبری به کار رفته ارتباط برقرار می شود.

1-مقدمه و پیش زمینه:

چند سال پیش اثر تخلخل و حجم رطوبت روی خواص فیزیکی خاکها و صخره های ضعیف مورد مطالعه قرار گرفته است. درابتدا افرادی چون Schmertmann،Garhan،Li،Holtz،leroueil،

Vaughan،Wesleyساختار مواد و اهمیت اثرات خواص مکانیکی را بررسی نموده اند . گزارش های علمی انتشار یافته توسط Bjerrum،Mitchell،Sitar،Vaughanنیز به پیوندهای ساختاری در ماهیت چسبندگی خاکها مربوط می شود . در ارزیابی فشار پیش تقویتی Pcکه توسطCasagrandeمعرفی شده؛ ماکزیمم بار گذاری طبیعی روی خاک در طی فرایند ژئولوژیکی بیان شده و تأثیر فرایند های قدیمی روی زمین مشخص می گردد . این فشار ارزیابی شده در تستها وآزمایشهای اجرایی در خاکها رسوبی و ته نشین شده در تستها و آزمایشهای اجرایی در خاکهای رسوبی و ته نشین شده با حالتб e-Log در نقاط ویژه که حالت کششی در آنها افزایش می یابد که در هر دو مورد e بیان گر نسبت دفع و б بیانگر کشش موثر است Wesley در سال 1990 مقاله ای در زمینه فشار کششی و ارتباط آن با خاکهای ته نشین شده در فرایند های زمین شناسی انتشار نمود .

مجموع پیوندهای موثر ساختار خاک در خواص مکانیکی با فشار бsz بیان شده که در آن ماکزیمم فشار کششی ارزیابی می گردد. حالت szبیانگر فشار روی عمق zاست . تقویت پیوند های خاک در لایه ها و پینه های مشابه با یکدیگر فرق دارد. این مورد نه تنها به فرایند ژئو لوژیکی خاکها بستگی دارد؛ بلکه خواص فیزیکی از قبیل نسبت دفع و حجم رطوبت و خواص شیمیایی همچون حجم مواد معدنی و تراکم خاک را شامل می شود.

در حالت(бsz،o)مدت زمات کشش با سیستم ارتجاعی و چسبندگی خاک بیان می شود در فشار ساختاری خاک مواد بدون حالت چسبندگی از قبیل شن با نیروی اصطکاک یا واکنش آب تشکیل پیوند های مشابهی را می دهند. خاک های فروریخته و تخریب پذیر از لحاظ تغییر در حالت تخلخلی و حجم رطوبتی حساس می باشند قابلیت فروریختگی در خاک های چسبنده و بدون خاصیت چسبندگی باعث کاهش ناگهانی حجم سیستم و افزایش حجم رطوبت و غیر قابل تغییر بودن مجموع فشار عمودی وارد شده به سطح خاک می شود. گرچه در خاکهای متخلخل بار گذاری و یا چگالی خاکها پایین می باشد ؛ ولی در بسیاری از کشورها مهندسین و طراحان تأثیر حجم رطوبت بر میزان تخریب پذیری خاک را موردتوجه قرار می دهند . Rookovodstvoبا ارزیابی فشار کششی و حجم آب در فرایند اولیه ی فروریختگی خاک فشار قبلی (szб) و حجم رطوبت wiرا در سیستم تخریب پذیر مورد تجزیه و تحلیل قرار داده است. فروریختگی خاک به دلیل بار گذاری بیش از حد бszو حد مشخص نسبت دفع و حجم رطوبت wi(бsz) اتفاق می افتد اگر در فضای طبیعی خاک نسبت دفع برابر با e_o وحجم رطوبت برابر با w_oسنجیده شود می توان گفت که esz(e_o,w_o)=(бin)d که در آن (бin)dفشار قبلی در خاک فروریخته خشک و رطوبت طبیعی w_o را نشان می دهد. بنابراین در حجم رطوبت خاک اگر wi>w_oخاک به صورت مرطوب بوده و فشار بوده فروریختگی قبلی در آن با (бin)wiارزیابی خواهد شد. اگر W3>W2>W1باشد.نتیجه می گیریم که(бin)w₁ (бin)w₃<(бin)w₂<است. در نمودار و تصویر 1 روش Rookovodsto در تعیین فشار فروریختگی قبلی با حجم رطوبت متفاوت با استفاده از دستگاه نسبت سنج نشان داده شده است . با توجه به این مورد تخریب پذیری و فروریختگی خاک باعث انحراف نسبی فضا می گردد. اگر1%=Δیا 01/0باشد فضا و ضخامت قبلی مشخص می شود . طبق این روش در نمودار 1 بین تخلخل خاک و فشار تخریب پذیری و فروریختگی قبلی ارتباط و همبستگی وجود ندارد. Rezinkدر سال 2005 روش محاسباطی را با استفاده از تست نسبت سنج برای ارزیابی فشار ساختار خاک معرفی نمود در این روش فشارهای موجود روی فضاهای تخریبی با Δمشخص شده و به صورت استاندارد شده در می آید و در مطالب ارایه شده در این مقاله فشار ساختاری با Δ=o محاسبه شده است.

Kodryanova،Finayev،Kristilov بر اساس مطالعات انجام شده محدوده ی فعالیت تخریب پذیری را در زیر حجم سطحی با (бin)d و (бin)wi تعیین نموده اند . Reznikنیز فرمولهای تخریب پذیری ارایه نموده است. در این مقاله با روش تحلیلی ارتباط بین ویژگیهای فیزیکی در خاکهای فروریخته و تخریب پذیر باویژگیها و خواص مکانیکی آنها مشخص گردیده است . فرمولهای بدست آمده نیز در بخش نتایج آزمایشگاهی نشان داده شده است.

2-فرمولهای ارایه شده و بحث و بررسی در مورد آنها:

در روش تست تراکم پذیری یک بعدی حالت ارتباط الا ستیکی و تغییر پذیری متوالی خاکها بیان می شود. اگر فضای نسبی در پیوند زنجیره ای خاک ها مشخص باشد ؛ آنتروپی مواد الاستیکی تغییر نکرده و در طی آن انرژی جنبشی به انرژی پتانسیل انتقال یافته و به طور معکوس بعد از این مرحله تأثیری در نیروهای اصطکاک کشاهده نخواهد شد.

از لحاظ مبحث ترمودنامیک در ساختار خاک بین فضای بار گذاری شده حالت الاستیکی تعادل برقرار می باشد . بین فشار б و فشار اثر گذار бبا فشار ساختاری بیش ازحد бszدر خاک های تخریب پذیر و فروریخته با حجم wiآب و فشار قبلی (бin)wi تعادل بر قرار نمی باشد در بخشهای بعدی این مقاله بدون در نظر گرفتن бاز فشار کششی موثر استفاده خواهد شد.

مهندسین زمین شناسی و دانشمندان از نتایج حاصل از تستهای یک بعدی در روش جمع بندی محاسباتی حجم ته نشینی бدرخاک استفاده می کنند. طبق این روش داریم:

S= 1

دراین معادله در نمودار شیب فشار- کشش ، (mv)j=(dε/dб) بوده و (б-ε),j-i لایه های یکنواختی و مشابه روی ضخامت خاک پایین لایه ی خاک می باشد . جهت ساده نمودن این فرمولها j=iنوشته شده و حالتهای دیگر معادله 1 چنین خواهند بود:

1b mv=s/(h.a) یا s=hmva 1a

Mv تابعی است که در آن متغیر وابسته ی در فرایند ها بیان می شود. ارزیابی mvبه سنجش نسبت قبلی دفع e₀و حجم w₀ آب و فاکتور های دیگر که در معادله ی 1bبیان نشده ، بستگی دارد.بنابراین مطلب می توان گفت که mv-mv(e_o,w_o)است. در ارزیابی mvمدت زمان فشار کششی در حالت o<б<бszجزیی و پایین است. اگر szб=б جزیی و پایین است. اگرб=бszو[mv(e_o,w_o)]б=[mv(e_o,w_o)]باشد ؛ mv در معدله نهایی خاک مشخص می شود با افزایش حجم آب و ثابت بودن e_oوб حالت بی ثباتmv در ساختارخاک نیز قابل افزایش است. در فرایند هایی فیزیکی ، شیمیایی و مکانیکی ممکن است ترتیب بندی اولیه در نسبتهای معادلاتی شبیه سازی شود. تحت شرایط معادلاتی ([mv(e_o,w_o)]u)این نسبتها مشخص می شود . بنابراین حالت داریم:

k{[mv(e_o,w_o)]u-[mv(e_o,w)]}=-d{[mv(e_o,w_o)]-[mv(e_o,w)]}/dw 2

Kضریب معادلاتی ، e_oوw_oنسبت های ثابت دفع و حجم آب بوده و w>w_oاست در این معادله تفاوت جزیی و ناچیز بین [mv(e_o,w_o)]uبا [mv(e_o,w)] وجود دارد.

-k{[mv(e_o,w)]= d{[mv(e_o,w)] }/dw 3

بعد از مرحله یکپارچه سازی معادله 3 داریم:

Mv(e_o,w)=e^-kw+l4

ضریب انحراف پذیریE(e,w) بهmv(e,w)مربوط می باشد.

Mv(e,w)=αE(e,w) 5

α ضریب ثابت بوده و Eبه eوw بستگی دارد.

با ترکیب معادلات 4و5 α ده برابر تغییر کرده و e^-kw+lنیز در ده مورد از توابع با ضریب استاندارد انحراف پذیری چنین نوشته می شود:

E(e,w)=10^-fy+g6

gوf ضرایب انتخاب شده ویژه در حالتهای مشابه جبری در معدلات 6و4می باشد.

اگر w ثابت بوده، ضریب استاندارد انحراف پذیری Eدر نسبت دفع سیستم با ضرایب gوf همراه خواهد بود.

E(e,w=cte)=10^-fe+g6a

در درجه اشباع خاک با نماد s ، فرمول S=WG/e محاسبه شده که در آن Gبیانگر حالت گرایش ویژه خاک است. اگر S≤1 باشد . W≤e/G خواهد بود.

شکل ساده شده ی معادله 6 چنین است:

E(e,s)=10^-ps+g=E(e,w) , p=fe/G 7

این معادله با استفاده از ابزار محاسباتی ریاضی در حالتهای اثر گذار محیطی و ارتباط بین w,e یا s در خواص و ویژگیهای مکانیکی خاکها به صورت ساده شده به کار رفته می شود. Reznikطبق تصویر و نمودار 2 از حالت تجربی و آزمایشی بین خواص فیزیکی و مکانیکی در خاک های تخریب پذیر و فروریخته بهره برده است . طبق این آزمایش نسبت ته نشین و تخلخل خاک در شهر اودسا در اوکراین در خاکهای رسی و شنی به صورت آرمانی تجزیه و تحلیل شده است در نمونه برداریهای آزمایشگاهی مسافت عمودی بین سطح خاک با دستگاه سنجش سیستم تقریباً یک متر می باشد . در حالت کلی نتایج این تستها بر اساس مطالب جدول 3 مفاهیم اطلاعاتی پیوسته به صورت تعمیم یافته درمی آیند. تمام خاکهای چینه ای در اروپای شرقی در این آزمایش در آکادمی علوم اوکراین مطالعه شده و ضخامت خاکهای پریچرنومورسکی (pn₃^pts)و دوفینووسکی(An^d₃)با حالت افقی تقریباً 3 متر بوده است. در اجزای کششی و فشاری بار بیش از حد در قسمت افقی به صورت mpa05/0 می باشد . دراین تحقیق ضخامت خاک بوگسکی (An^bg3)4متر گزارش شده است. فشار ماکزیمم و بیش از حد در این نمونه ها بین mpa05/0 تاmpa067/0متفاوت است . در ضخامت تفکیک نشده در خاکهای ویتاچوسکی (An^v₃)، اوداجسکی (An^ud₃) پریلوکسی(An^p₂)، تیاسمینسکی(An^ts₂) و کاجداکسی (An^k2)در حالت ارتفاع افقی تقریباً 3 متر است . ماکزیمم تفاوت بین فشار بارگزاری شده بیش از حد در نمونه های مختلف خاک mpa05/0 می باشد. ضریب استاندارد انحراف پذیری در مجموع فشار کششی محاسبه شده در فضاهای خاکهای ذکر شده به ترتیبMpa 1/0 ، Mpa 15/0، Mpa 2/0، Mpa 25/0، Mpa 3/0است . و

طبق تحقیق میانگین انحراف پذیری در فضاهای افقی خاک بوگسکی (An^bg₃)سبب عدم تغییر فشار کششی در حالت Mpa2/0 می شود . با کاهش میزان انحراف استاندارد مجموع فشار کششی افزایش می یابد . در نمودار و تصویر A2 میانگین ضریب استاندارد انحراف پذیری در فضاهای بارگذاری شده خاک متراکم Mpa 3/0 بوده و فشار کششی به سمت چپ سیستم قابل تغییر است. همچنین با کاهش انحراف استاندارد ، مجموع بارافزایش می یابد . در حالت تجربی و آزمایشی بین ضریب انحراف پذیری و خواص و ویژگیهای فیزیکی انواع مختلف خاکها ارتباط وجود دارد.

بنابراین داریم:

E(e,s)=10^-rs+q (Mpa) 8

r وq ضرایب جبری و عددی این معادله می باشد که با معادله 7مشابه هستند در جدول 1حالت محاسباتی (-rs+q)بیان شده است در 90 تست آزمایش شده با تحلیل های آماری در معادله 8 موارد محاسباتی مقایسه شده است. در 69 مورد مقایسه ضریب انحراف پذیری داده هابیشتر از 30درصد نمی باشد.Platonov در خاکهای ته نشین شده منطقه پولتاوا در اکراین ویژگیها و خواص مکانیکی را مورد مطالعه و تحقیق قرار داده ومجموع ضخامت این خاکها در مکان های مشابه بین 20تا30 متر گزارش شده است.

در جدول2 در طبقات و چینه های بالایی(An₃) در خاکهای ته نشین شده ویژگی های فیزیکی بیان شده است. Platonovبا روش تحلیل آماری حالت یکپارچگی ژئولوژیکی خاکها را به صورت ویژه ای بررسی نموده است. در تصویر و نمودار 4 در این مقاله ارتباط بین ضریب استاندارد انحراف پذیری ونسبتهای دفع در حالت ثابتی از درجه اشباع خاک مشخص شده و در حالت کلی بر اساس تصاویر ارتباط پارامتر Eبر حسبMpa می باشد.

logE=30100-e(10905+101508) 9

در جدول3 در معادلات مربوطه بین ضریب استاندارد انحراف پذیری با نسبت دفع خاک بر اساس معادله9 ذکر شده است این معادله از لحاظ جبری با معادله 7 مشابه می باشد. در این معادله ارتباط بین حالتهای چسبندگی w,e,c به گونه ای است که با کاهش چسبندگی و فروریختگی خاکها ، میزان wافزایش یافته و cu با در نظر گرفتن ویژگی e در خاک هاغیر قابل تغییرمی باشد. با در نظر گرفتن ضریب kمی توان نوشت:

K(c-cu)=-d(c-cu)/dw 10

اگر cu=o بعد از مرحله یکپارچگی باشد؛ داریم:

C(e_o,w)=10^-kw+l 11

Lضریب پارامتر در معادله 11 می باشد:

C(e_o,S)=10^-vs+1(Mpa),V=ke_o/G,(t=l) 12

vوt ضرایب معادلاتی بوده و در جدول 1(-vs+t) بیان شده است.

درحالت بررسی تجربی بین چسبندگی c، نسبت دفع eو درجه اشباع Sخاک درفروریختگی آن در سال1974 طبق گزارش Reznikدر شهراودسا ارتباط بر قرار می باشد . در تستهای برشی مستقیم 80 نمونه از فضاهای خاک مورد آزمایش قرار گرفته که در 78 مورد بین محدوده عمق و ارتفاع 1تا10 متر حفاری روی خاک رس و شن مشاهده گردیده است. باانتخاب این روش نتایج آزمایشگاهی به دست آمد. بر اساس معادله 12 در 143 مورد از تستهای برشی مستقیم ، تحلیل های آماری در مقایسه با محاسبه چسبندگی بر اساس مطالب مندرج در جدول 4 مشاهده نشده است تفاوت بین محاسبات و ارزیابیهای آزمایشگاهی در 96 مورد بیشتر از 30 در صد نبوده و شامل 1/67 درصد از حالتهای کلی می گردد.

توجه داشته باشید که در این فرمول دو ظرفیت w₁وw₂مربوط به رطوبت از طریق معادله 11 محاسبه می گردد:

w₁=w₂-(1/k)log[c(e_o,w₁)/c(e_o,w₂)] 13

مهندسین آمریکایی برای اولین بار در سال 1962 این فرمول را به کار بردند. درارزیابی فشار ساختاری (бsz) درخاک ، ویژگیها و خواص فیزیکی آن و مخصوصاًs,w,e بررسی می شود . با ترتیب بندی مجدد متغیر ها در معادله1bمی توان چنین نوشت:

бsz(e_o,w_o)=[s(eo,wo)/h].[1/mv(e_o,w_o)] 14

e_o نسبت دفع طبیعی خاک و w_oحجم و ظرفیت رطوبت تحت شرایط متعادل در خاک است. با استفاده از معادلات 7،6،5می توان گفت:

бsz(e,w)=[s(e,w)/(ha)].10^-fw+g 15

اگرw،ثابت باشد داریم :

бsz(e)=[s(e)/(hα)].10^-fe+g 15a

Reznikاین معادله را چنین بیان نموده است:

S(e,w)=aб²+bб 16

aوbضرایب مربوطه می باشند که درآنها o≤б≤бsz است. با جایگزینی این معادله در معادله b15و در نظر گرفتن ضرایب Ao ،A،Bداریم:

бsz(e)=A_o+10^-Ae+B17

با ضرایب C_O ،C،D برای درجه اشباع خاک می توان نوشت:

бsz(S)=C_o+10^-cs+d17a

طبق تصویر a5 این معادله برگرفته از کتاب Klepikovمی باشد .

E(e,s)=E(e,w) 18

طبق این معادله اگر o<б≤бsz باشد می توان انحراف پذیری خاک را در فاز الاستیکی توصیف کرد. در این مورد برای تخریب پذیری و فروریختگی خاک می توان این معادله رابه کار برد:

(бsz)d=(бsz)wo 19

خط های بردیده درتصویر a5 در محدوده فاز تغییر پذیر و الاستیکی روی خاکها از لحاظ فشار ساختاری مورد ارزیابی قرار می گیرند. Klepikovاطلاعات مربوط به این تصاویر راجع جمع آوری نموده است. در سطوح بالایی و میانی (A_n3A_n2)در لایه ای ته نشین شده خاک ها در مجاورت با رودخانه دنیز در اوکراین این تصاویر با حالت شبه لگاریتمی طراحی شده اند. در بخش تصویری a5 مقیاس چرخش و انتقا ل داده ای در این معادله به شکل زیر می باشد:

sz(S)=10^{-1053178+000517}(Mpa) 20б

در این معادله ساختار جبری مشابه با معادله a 17 بوده و در حالت کلی و عمومی از روش تحلیلی رگرسیون جهت ایجاد همبستگی بین ویژگیهای فیزیکی ومکانیکی تمام خاکها استفاده می شود. در مثالهای مختلفی ارتباط این حالت با تخریب پذیری و فروریختگی خاک ها تشریح می شود . Kaneجهت انجام آزمایش از دو خاک ته نشین شده متخلخل مربوط به دوران چهارم زمین شناسی در شهر آیووا در ایالات متحده ی آمریکا استفاده کرده است. وی طبق تصویر 5 داده های گرافیکی خاکهای هاوکیی و اوکدیل را با توجه به مقیاس ارزیابی فشار کششی و تبدیل آن به واحد جهانی SIطبق جدول 5 جمع آوری کرده است. در نمونه های مربوط به خاکهای هاوکیی حجم و ظرفیت رطوبت خاک درآزمایش انجام شده و نمونه گیری مربوطه از اکتبر سال 1966 تا سپتامبر سال1967 بین 15 و33 درصد متفاوت می باشد . میانگین نسبت های دفع و محدوده حالت مایع و تغییر پذیرنیز به ترتیب 960/0، 24،35 درصد می باشد.

در نمودارهای فشار- کشش در روش اجرایی در هاوکیی با استفاده از معادله a17 و تصویر6 ارتباط бsz وS چنین می باشد:

бsz(S)=10^{-oo6269s+oo9197} (KPa*10²) 21

توجه داشته باشید که در تمام نتایج آزمایشگاهی از روش محاسبه فشار ساختار استفاده شده است. در این روش چنین فرض می شود که فضای خاک دارای حالت متراکم یک بعدی و رفتار الاستیکی و تغییر پذیراست. در مراحل اولیه بارگذاری خاکها ، مواد موجود نیز رفتار شبه الاستیکی را از خود نشان می دهند . عدم تغییر پذیری در انحراف سیستم در مرحله تراکم به وجود می آید . اگر б بیشتر ازбin باشد می توان فضای مربوط به انحراف تغییر پذیری را آزمایش نمود در واقع مجزا نمودن تفکیک فازهایی الاستیکی و تغییر پذیری در سنجش نسبی در فظاهای خاک غیرممکن می باشد. طراحان در مراحل بعدی به صورت تدریجی میزان فشار را افزایش داده که در آن ساختار فضاهای انحرافی تغییر نموده و با افزایش تخریب و فروریختگی همراه می باشد. محدوده فشار در این حالت بین бinو б با درنظر گرفتن حجم پایین رطوبت خاک وروشهای محاسباتی بین ساختارهای پیوندی ناکافی می باشد. در روش تحقیقاتی Kane در هاوکیی اندازه ذرات شنی و رسی ریز و کوچکتر در اوکدیل مقایسه و سنجش شده است در این حالت نیز میانگین نسبت های دفع و محدوده حالت مایع و تغییر پذیری نیز به ترتیب 23،27،00865 درصد می باشد. طبق تصویر 7 معادله бsz(S) در خاک اوکدیل چنین می باشد:

_(sz)(S)=10^{-008711s+101990} (KPa*10²) 22б

در سال 1973 ، Kane نتایج نسبی در فضاهای خاک را در اوکدیل سنجش نموده است . در فضاهای غیر توزیعی ، ظرفیت و حجم رطوبت متفاوت می باشد . میانگین نسبت دفع در این فضا ها 830.o بوده کهKane طبق تصویر8،2 معادله فشارهای فروریختگی و تخریب پذیری در این فضا ها چنین بیان نموده است:

Sz(S)=10^{-101547s+103030} (kpa*10²) 23б

Jasmer،Ore در خاک های ایالت ایداهووپوکاتللو نسبتهای مربوطه را سنجش نموده است وزن واحد خاک های خشک Qw که مربوط به دوران چهارم زمین شناسی می باشد بین 1.27mg/m³ و 1.51mg/m³ بوده و محدوده حالت مایع تغییر یافته بین 22 و30 درصد است.با درنظر گرفتن LIR=1نسبت سنجش شده در تمام فضا ها بیشتر از 7066*10²kpa است. درجه اشباع تغییر فضا های خاک نیز بین 30 درصد تا 100 درصد می باشد . در نمودار های فشار- کشش درجه اشباع خاک در فضا های مربوطه بین 30 درصد و 60 درصد بوده که محاسبه فشار ساختاری در بار گذاری نهایی به صورت 7066*10²kpaعددی کافی نمی باشد. فضای فشاری ساختاری طبق تصویر 9 با معدله زیر تشریح می شود.

Sz(S)=10^{-10013s+008845} (kpa*10²) 24б

در بررسی های ژئوتکنیکی و اصول زمین شناسی در طراحی فونداسیون های ساختاری از داده های ورودی و اولیه استفاده می گردد . درروشهای زیادی نسبت دفع و حجم رطوبت خاک از این طریق سنجیده می شود. ترکیب اطلاعات و داده های ژئوفیزیکی با نتایج و تستهای مربوط به نمونه برداری از حالت غیر توزیعی خاک توسط مهندسین فنی زمین شناسی باعث تقسیم نسبی قسمتهایمربوطه در سطح خاک جهت بررسی حالت متغیر در خواص و ویژگی های فیزیکی آن می شود. بنا براین باید در پیش بینی ویژگیها و خواص مکانیکی خاک دقت نمود در معادلات مختلف با روش تحلیلی رگریسون می توان داده های هر بخش را به دست آورد. در مدل تئوریکی معادلات 11،6،4 a 17 در تمام خاکها بین ویژگی ها فیزیکی و مکانیکی ارتباط وجود داشته و شامل تخریب پذیری و فروریختگی خاک شده که در آن حالت همبستگی ژئوتکنیکی در کیفیت طراحی و اجرای مهندسی ارتقاء و افزایش می یابد.

3-خلاصه مطالب:

1-در معادلات مختلف و جدید ، ارتباط بین ویژگی های مکانیکی و فیزیکی در مبحث فروریختگی خاکها بررسب می شود . این معادلات با توابع جبری در فرمول های تجربی مشابه می باشند.

2- درارزیابی فشار ساختاری با حالت бsz=(бsz)w_i محدوده ی بین حالت ارتجاعی و تغییر پذیری خاک مشخص می گردد. در تخریب پذیری و فرورفتگی خاک ها این پارامتر نه تنها نشان دهنده شروع انحراف در تغییر پذیری خاک است ؛ بلکه بیانگر کاهش ناگهانی حجم خاک و افزایش ظرفیت و حجم رطوبت می باشد . در ارزیابی فشار ساختاری با کاهش فروریختگی خاک ها نسبت دفع و ظرفیت رطوبت قابل افزایش است.

3-در فرمولهای ریاضی ، همبستگی بین ویژگی های فیزیکی و مکانیکی خاک با روش تحلیل رگسیون مشخص می گردد. گرچه در این موارد مهندسین به صورت علمی و با روشهای آماری بین ویژگی های فیزیکی و مکانیکی خاکها میانگین تناسب را به کار می برند اما اجرای آن تا حدودی غیر ممکن در این مدلها محاسباتی ریاضی با روش مجذور و مربع حجمی سطح درجه نا اطمینانی از یافته های ژئوتکنیکی ماهش یافته و سطح اجرایی و کار برد دقیق آیین نامه های مربوط افزایش می یابد.

بخش ضمیمه ی A :

D,A,C_O,B,A,A_O,b,a ضرایب معادلاتی